Tosh massasining plastikligi - Rock mass plasticity

Ushbu maqola umumiy ro'yxatini o'z ichiga oladi ma'lumotnomalar, lekin bu asosan tasdiqlanmagan bo'lib qolmoqda, chunki unga mos keladigan etishmayapti satrda keltirilgan. Iltimos yordam bering yaxshilash tomonidan ushbu maqola tanishtirish aniqroq iqtiboslar. (2013 yil noyabr) (Ushbu shablon xabarini qanday va qachon olib tashlashni bilib oling)

Boudinage kvarts venani (shtamm chekkasi bilan) ko'rsatib turibdi yomon kesish hissi, Starlight Pit, Fortnum Gold Mine, G'arbiy Avstraliya

Tog 'jinslari uchun plastisitika nazariyasi toshlarning yukdan tashqari yuklarga ta'siriga taalluqlidir elastik chegara. Tarixiy jihatdan, an'anaviy donolik u tosh mavjudmi? mo'rt va sinish paytida ishlamay qoladi plastika bilan aniqlangan egiluvchan materiallar. Dala miqyosidagi tosh massalarida strukturada uzilishlar mavjud bo'lib, ular buzilish sodir bo'lganligini ko'rsatadi. Mo'rt xatti-harakatlarning kutilishidan farqli o'laroq, tosh qulab tushmaganligi sababli, elastiklik nazariyasi so'nggi ish emas.^[1]

Nazariy jihatdan, toshlar plastisitatsiyasi tushunchasi tuproq plastisiyasiga asoslangan bo'lib, u metall plastisitidan farq qiladi. Metall plastisiyada, masalan, po'latda, o'lchamlari a dislokatsiya kichik donachaga teng, tuproq uchun esa bu mikroskopik donalarning nisbiy harakati. Tuproqning plastikligi nazariyasi 1960-yillarda ishlab chiqilgan Rays universiteti metallarda kuzatilmagan elastik ta'sirlarni ta'minlash. Tog 'jinslarida kuzatiladigan odatiy xatti-harakatlar kiradi kuchlanishni yumshatish, mukammal plastika va qotib ishlash.

Uzluksizligi tufayli bo'g'inli jinslarda doimiylik nazariyasini qo'llash mumkin traktsiyalar bo'g'inlar bo'ylab siljishlar orqali ham to'xtab qolishi mumkin. Orasidagi farq yig'ma bo'g'inlar va uzluksiz qattiq moddalar konstitutsiyaviy qonun turiga va konstruktiv parametrlarning qiymatlariga tegishli.

Eksperimental dalillar

Tajribalar, odatda, tog 'jinslarining mexanik xatti-harakatlarini tog' jinslari bo'yicha tavsiflash niyatida amalga oshiriladi kuch. Kuchlilik elastik xatti-harakatlarning chegarasidir va plastika nazariyasi qo'llaniladigan hududlarni ajratib turadi. Toshlarning plastisitini tavsiflovchi laboratoriya sinovlari to'rtta toifaga bo'linadi: bosimni cheklash testlar, teshik bosimi yoki samarali stress testlari, haroratga bog'liq testlar va kuchlanish darajasi - mustaqil testlar. Ushbu uslublarning barchasi 1900-yillarning boshlaridan beri jinslarda plastik xatti-harakatlar kuzatilgan.^[2]

Boudinage tajribalari ^[3] qirqishda muvaffaqiyatsizlikka uchragan ba'zi tosh namunalarida lokalize plastika kuzatilganligini ko'rsating. Plastisitni namoyish etadigan toshlarning boshqa misollarini Cheatham va Gnirk ishlarida ko'rish mumkin.^[4] Siqish va taranglik yordamida sinovdan o'tkazish paytida tosh namunalarini bo'yash ko'rsatiladi xanjarning kirib borishi lab shakllanishini ko'rsatish. Robertson tomonidan o'tkazilgan testlar ^[5] yuqori chegaralangan bosimlarda yuzaga keladigan plastisitni namoyish eting. Xuddi shunday natijalar Xandin va Xager tomonidan olib borilgan eksperimental ishlarda ham kuzatilmoqda,^[6] Paterson,^[7] va Mogi.^[8] Ushbu natijalardan ko'rinib turibdiki, egiluvchanlikdan plastik harakatga o'tish yumshatilishdan qattiqlashishga o'tishni ham ko'rsatishi mumkin. Robinson tomonidan ko'proq dalillar keltirilgan ^[9] va Shvarts.^[10] Cheklov bosimi qanchalik yuqori bo'lsa, egiluvchanlik shunchalik katta ekanligi kuzatiladi. Biroq, yorilish zo'riqishi taxminan 1 atrofida saqlanib qoladi.

Haroratning tog 'plastisiyasiga ta'siri bir necha tadqiqotchilar guruhlari tomonidan o'rganilgan.^[11] Pik stresning haroratga qarab kamayishi kuzatilmoqda. Kengayish sinovlari (siqilish bosimidan kattaroq cheklash bosimi bilan) shuni ko'rsatadiki, oraliq asosiy stress va kuchlanish darajasi kuchga ta'sir qiladi. Serdengecti va Boozer tomonidan kuchlanish darajasi ta'siriga oid tajribalar ^[12] shiddat tezligini oshirish toshni kuchliroq qilishini, ammo uni mo'rtroq ko'rinishini ham ko'rsatib bering. Shunday qilib, dinamik yuklanish aslida toshning mustahkamligini sezilarli darajada oshirishiga olib kelishi mumkin. Haroratning ko'tarilishi jinslarning plastik xatti-harakatlarida tezlik ta'sirini kuchaytiradi.

Tog 'jinslarining plastik xatti-harakatlaridagi ushbu dastlabki izlanishlardan so'ng, bu borada, birinchi navbatda, neft sanoati tomonidan muhim tadqiqotlar o'tkazildi. Yig'ilgan dalillardan ma'lum bo'lishicha, tosh muayyan sharoitlarda ajoyib plastika namoyish etadi va plastisit nazariyasini toshga qo'llash maqsadga muvofiqdir.

Boshqaruv tenglamalari

Ning deformatsiyasini boshqaradigan tenglamalar qo'shma jinslar a harakatini tasvirlash uchun ishlatiladiganlar bilan bir xil doimiylik:^[13]

${ displaystyle { begin {aligned} { dot { rho}} + rho ~ { boldsymbol { nabla}} cdot mathbf {v} & = 0 && qquad { text {Mass Balance}} rho ~ { dot { mathbf {v}}} - { boldsymbol { nabla}} cdot { boldsymbol { sigma}} - rho ~ mathbf {b} & = 0 && qquad { text {Lineline Momentum Balance}} { boldsymbol { sigma}} & = { boldsymbol { sigma}} ^ {T} && qquad { text {Angular Momentum Balance}} rho ~ { nuqta {e}} - { boldsymbol { sigma}}: ({ boldsymbol { nabla}} mathbf {v}) + { boldsymbol { nabla}} cdot mathbf {q} - rho ~ s & = 0 && qquad { text {Energiya balansi.}} end {hizalanmış}}}$

qayerda ${ displaystyle rho ( mathbf {x}, t)}$ bo'ladi massa zichligi, ${ displaystyle { dot { rho}}}$ bo'ladi moddiy vaqt hosilasi ning ${ displaystyle rho}$, ${ displaystyle mathbf {v} ( mathbf {x}, t) = { nuqta { mathbf {u}}} ( mathbf {x}, t)}$ zarrachadir tezlik, ${ displaystyle mathbf {u}}$ zarrachadir ko'chirish, ${ displaystyle { dot { mathbf {v}}}}$ ning moddiy vaqt hosilasi ${ displaystyle mathbf {v}}$, ${ displaystyle { boldsymbol { sigma}} ( mathbf {x}, t)}$ bo'ladi Koshi stressining tensori, ${ displaystyle mathbf {b} ( mathbf {x}, t)}$ bo'ladi tana kuchi zichlik, ${ displaystyle e ( mathbf {x}, t)}$ bo'ladi ichki energiya massa birligiga, ${ displaystyle { dot {e}}}$ ning moddiy vaqt hosilasi ${ displaystyle e}$, ${ displaystyle mathbf {q} ( mathbf {x}, t)}$ bo'ladi issiqlik oqimi vektor, ${ displaystyle s ( mathbf {x}, t)}$ massa birligiga energiya manbai, ${ displaystyle mathbf {x}}$ bu deformatsiyalangan konfiguratsiyadagi nuqtaning joylashishi va t vaqt.

Balans tenglamalariga qo'shimcha ravishda, dastlabki shartlar, chegara shartlari va konstitutsiyaviy modellar muammo bo'lishi uchun kerak yaxshi holatga keltirildi. Bog'langan tosh kabi ichki uzilishlarga ega bo'lgan jismlar uchun chiziqli impuls muvozanati integral shaklida qulayroq ifodalanadi, shuningdek virtual ish printsipi:

${ displaystyle int _ { Omega} [{ boldsymbol { sigma}} cdot nabla { mathbf {w}} - rho , mathbf {b} cdot mathbf {w} + rho , { dot { mathbf {v}}} cdot mathbf {w}] , { text {dV}} = int _ { qismli Omega} mathbf {t} cdot mathbf { w} , { text {dS}}}$

qayerda ${ displaystyle Omega}$ tananing hajmini va ${ displaystyle kısmi Omega}$ uning yuzasi (har qanday ichki uzilishlarni o'z ichiga olgan holda), ${ displaystyle mathbf {w}}$ joizdir o'zgaruvchanlik siljish (yoki tezlik) chegara shartlarini qondiradigan, divergensiya teoremasi stress tensorining hosilalarini yo'q qilish uchun ishlatilgan va ${ displaystyle mathbf {t}}$ bor sirt tortish yuzalarida ${ displaystyle kısmi Omega}$. The sakrash shartlari statsionar ichki stress uzilishlari bo'yicha ushbu sirtlar bo'ylab tortish uzluksiz bo'lishini talab qiladi, ya'ni.

${ displaystyle mathbf {n} cdot { boldsymbol { sigma}} ^ {+} + mathbf {n} cdot { boldsymbol { sigma}} ^ {- 1} = mathbf {0} qquad { text {or}} qquad mathbf {n} cdot [[{ boldsymbol { sigma}}]] = mathbf {0}}$

qayerda ${ displaystyle { boldsymbol { sigma}} ^ {+}, { boldsymbol { sigma}} ^ {-}}$ pastki jismlardagi stresslardir ${ displaystyle Omega ^ {+}, Omega ^ {-}}$va ${ displaystyle mathbf {n}}$ uzilish yuzasiga normal hisoblanadi.

Konstitutsiyaviy munosabatlar

Bir darajali siqilishda jinslarning tipik plastik harakatlarini ko'rsatadigan stress-kuchlanish egri chizig'i. Tuzilish tiklanadigan elastik shtammga ajralishi mumkin (${ displaystyle varepsilon _ {e}}$) va elastik bo'lmagan shtamm (${ displaystyle varepsilon _ {p}}$). Dastlabki rentabellikdagi stress ${ displaystyle sigma _ {0}}$. Qattiqlashtiruvchi jinslar uchun (rasmda ko'rsatilgandek) plastik deformatsiyaning qiymati oshib borishi bilan rentabellik darajasi oshadi ${ displaystyle sigma _ {y}}$.

Uchun kichik shtammlar, tog 'jinslari mexanikasini tavsiflash uchun ishlatiladigan kinematik kattalik kichik kuchlanish tenzori${ displaystyle { boldsymbol { varepsilon}} = { tfrac {1} {2}} left [ nabla mathbf {u} + ( nabla mathbf {u}) ^ {T} right] ,.}$Agar harorat ta'siriga e'tibor berilmasa, tog 'jinslarining mayda deformatsiyalarini tavsiflash uchun odatda to'rt xil konstitutsiyaviy munosabatlar qo'llaniladi. Ushbu munosabatlar o'z ichiga oladi elastik, plastik, viskoelastik va visklastik xulq-atvori va quyidagi shakllarga ega:

1. Elastik material: ${ displaystyle , , { boldsymbol { sigma}} = { mathsf {H}}: { boldsymbol { varepsilon}} , ,}$ yoki ${ displaystyle , , sigma _ {ij} = H_ {ijkl} , varepsilon _ {kl} , ,}$. Izotropik, chiziqli elastik material uchun bu munosabat shaklni oladi ${ displaystyle , , { boldsymbol { sigma}} = 2 mu , { boldsymbol { varepsilon}} + lambda , { text {tr}} ({ boldsymbol { varepsilon}} ) , { boldsymbol {I}} , ,}$ yoki ${ displaystyle , , sigma _ {ij} = 2 mu varepsilon _ {ij} + lambda varepsilon _ {kk} delta _ {ij}}$. Miqdorlar ${ displaystyle mu, lambda}$ ular Lamé parametrlari.
2. Viskoz suyuqlik: Izotrop materiallar uchun, ${ displaystyle , , { boldsymbol { sigma}} = - p , { boldsymbol {I}} + 2 mu , { dot { boldsymbol { varepsilon}}} + lambda , { text {tr}} ({ dot { boldsymbol { varepsilon}}}) , { boldsymbol {I}} , ,}$ yoki ${ displaystyle , , sigma _ {ij} = - P , delta _ {ij} +2 mu { dot { varepsilon}} _ {ij} + lambda { dot { varepsilon} } _ {kk} delta _ {ij}}$ qayerda ${ displaystyle mu}$ bo'ladi qaychi yopishqoqligi va ${ displaystyle lambda}$ bo'ladi ommaviy yopishqoqlik.
3. Lineer bo'lmagan material: Izotropik chiziqli bo'lmagan moddiy munosabatlar shaklni oladi ${ displaystyle , , { boldsymbol { sigma}} = 2 mu , { boldsymbol { varepsilon}} + lambda , { text {tr}} ({ boldsymbol { varepsilon}} ) , { boldsymbol {I}} + lambda ', { boldsymbol { varepsilon}} cdot { boldsymbol { varepsilon}} , ,}$ yoki ${ displaystyle , , sigma _ {ij} = 2 mu varepsilon _ {ij} + lambda varepsilon _ {kk} delta _ {ij} + lambda ', varepsilon _ {ik} , varepsilon _ {kj}}$. Ushbu turdagi munosabatlar odatda eksperimental ma'lumotlarga mos kelish uchun ishlatiladi va noelastik xatti-harakatlarni o'z ichiga olishi mumkin.
4. Yarim chiziqli materiallar: Ushbu materiallar uchun konstitutsiyaviy munosabatlar odatda quyidagicha ifodalanadi stavka shakli masalan, ${ displaystyle , , { dot { boldsymbol { sigma}}} = { mathsf {H}} ({ boldsymbol { sigma}}): { dot { boldsymbol { varepsilon}}} , ,}$ yoki ${ displaystyle , , { dot { sigma}} _ {ij} = H_ {ijkl} ( sigma _ {mn}) , { dot { varepsilon}} _ {kl} , , }$.

A muvaffaqiyatsizlik mezonlari yoki hosil yuzasi chunki tosh keyinchalik umumiy shaklda ifodalanishi mumkin

${ displaystyle F ({ boldsymbol { sigma}}, { dot { boldsymbol { sigma}}}, { boldsymbol { varepsilon}}, { dot { boldsymbol { varepsilon}}}, mathbf {x}, t) = 0 ,.}$

Tog 'jinslari uchun odatiy konstruktiv munosabatlar deformatsiya jarayoni izotermik, material izotrop, kvazi chiziqli va bir hil va moddiy xususiyatlar deformatsiya jarayonining boshlanish holatiga, yopishqoq ta'sirning yo'qligiga va shuning uchun ichki bo'lmasligiga bog'liq. vaqt o'lchovi, bu muvaffaqiyatsizlik mezonidir stavkadan mustaqil va yo'q deb hajm effekti. Biroq, bu taxminlar faqat tahlilni soddalashtirish uchun qilingan va agar ma'lum bir muammo uchun zarur bo'lsa, ulardan voz kechish kerak.

Tog 'jinslari uchun hosil sirtlari

Mohr-Coulombning buzilish yuzasining asosiy kuchlanishlarning 3D fazosidagi ko'rinishi ${ displaystyle c = 2, phi = -20 ^ { circ}}$

Dizayn kon qazib olish va fuqarolik jinsdagi tuzilmalar odatda a ni o'z ichiga oladi muvaffaqiyatsizlik mezonlari bu yaxlit-ishqalanishdir. Qobiliyatsizlik kriteriyasi jinsdagi stress holati elastik bo'lmagan xatti-harakatga olib kelishini, shu jumladan mo'rt ishlamay qolish. Baland toshlar uchun gidrostatik stresslar, mo'rt buzilishdan oldin plastik deformatsiya bo'ladi va buzilish mezonidan plastik deformatsiyaning boshlanishini aniqlash uchun foydalaniladi. Odatda, mukammal plastika bundan mustasno rentabellik darajasi. Biroq, munosabatlarni kuchaytirish va yumshatish mahalliy bo'lmagan elastiklik va zarar ishlatilgan. Nosozlik mezonlari va rentabellik yuzalari ko'pincha a bilan ko'paytiriladi qopqoq haddan tashqari gidrostatik stress holatlari ishlamay qolishiga yoki plastik deformatsiyaga olib kelmaydigan fizikaviy holatlardan qochish.

Dyuker-Prager rentabellik yuzasining asosiy kuchlanishlarning 3D fazosidagi ko'rinishi ${ displaystyle c = 2, phi = -20 ^ { circ}}$

Ikki keng tarqalgan rentabellik yuzasi / jinslarning buzilish mezonlari Mohr-Coulomb modeli va Drucker-Prager modeli. The Hoek-Brown qobiliyatsizligi mezonlari modeldagi jiddiy mutanosiblik muammosiga qaramay, shuningdek ishlatiladi. Ushbu modellarning o'ziga xos xususiyati shundaki, past kuchlanishlarda kuchlanishning buzilishi bashorat qilinadi. Boshqa tomondan, stress holati tobora siqilib borar ekan, qobiliyatsizlik va hosil stressning yuqori va yuqori qiymatlarini talab qiladi.

Plastisit nazariyasi

Yuqorida muhokama qilingan boshqaruvchi tenglamalar, konstruktiv modellar va rentabellik sirtlari, agar biz deformatsiyaga uchragan tosh jismidagi kuchlanish va siljishlarni hisoblashimiz kerak bo'lsa, etarli emas. Qo'shimcha kinematik taxmin qilish kerak, ya'ni tanadagi zo'riqish qo'shimcha ravishda (yoki ba'zi hollarda ko'paytirilib) elastik qismga va plastik qismga ajralishi mumkin. Kuchlanishning elastik qismini chiziqli elastik konstitutsion modeldan hisoblash mumkin. Biroq, shtammning plastik qismini aniqlash a ni talab qiladi oqim qoidasi va a qattiqlashuvchi model.

Oddiy oqim plastisiyasining nazariyalari (kichik deformatsiyaning mukammal plastisiyasi yoki qattiqlashishi uchun) quyidagi talablar asosida ishlab chiqilgan:

1. Toshning chiziqli elastik diapazoni bor.
2. Toshning plastik deformatsiyaning birinchi bo'lib sodir bo'lgan stressi sifatida aniqlangan elastik chegarasi bor, ya'ni. ${ displaystyle sigma = sigma _ {0}}$.
3. Elastik chegaradan tashqarida stress holati doimo hosil yuzasida qoladi, ya'ni. ${ displaystyle sigma = sigma _ {y}}$.
4. Yuklanish stressning o'sishi noldan katta bo'lgan holat sifatida aniqlanadi, ya'ni. ${ displaystyle d sigma> 0}$. Agar yuklanish stress holatini plastik maydonga olib boradigan bo'lsa, unda plastik shtammning o'sishi har doim noldan katta bo'ladi, ya'ni. ${ displaystyle d varepsilon _ {p}> 0}$.
5. Bo'shatish stressning o'sishi noldan kam bo'lgan holat sifatida aniqlanadi, ya'ni. ${ displaystyle d sigma <0}$. Yuk tushirish paytida material elastik bo'ladi va qo'shimcha plastik zo'riqish to'planmaydi.
6. Umumiy kuchlanish elastik va plastik qismlarning chiziqli birikmasidir, ya'ni. ${ displaystyle d varepsilon = d varepsilon _ {e} + d varepsilon _ {p}}$. Plastmassa qismi tiklanishi mumkin emas, elastik qismi esa to'liq tiklanadi.
7. Yuklash-tushirish tsiklining ishi ijobiy yoki nolga teng, ya'ni. ${ displaystyle d sigma , d varepsilon = d sigma , (d varepsilon _ {e} + d varepsilon _ {p}) geq 0}$. Bunga yana Drakerning barqarorligi postulat va kuchlanishni yumshatish harakati ehtimolini yo'q qiladi.

Uch o'lchovli plastika

Yuqoridagi talablarni uch o'lchovda quyidagicha ifodalash mumkin.

• Elastiklik (Xuk qonuni ). Chiziqli elastik rejimda jinsdagi kuchlanish va shtammlar bog'liqdir

${ displaystyle { boldsymbol { sigma}} = { mathsf {C}}: { boldsymbol { varepsilon}}}$

bu erda qattiqlik matritsasi ${ displaystyle { mathsf {C}}}$ doimiy.

• Elastik chegara (Hosil yuzasi ). Elastik chegara plastik shtammga bog'liq bo'lmagan va shaklga ega bo'lgan rentabellik yuzasi bilan belgilanadi

${ displaystyle f ({ boldsymbol { sigma}}) = 0 ,.}$

• Elastik chegaradan tashqari. Qattiqlashtiruvchi jinslar uchun rentabellik darajasi oshib boruvchi plastik shtamm bilan o'zgaradi va elastiklik chegarasi o'zgaradi. Rivojlanayotgan hosil yuzasi shaklga ega

${ displaystyle f ({ boldsymbol { sigma}}, { boldsymbol { varepsilon}} _ {p}) = 0 ,.}$

• Yuklanmoqda. Shart geologiyasini tarjima qilish to'g'ri emas ${ displaystyle d sigma> 0}$ uch o'lchovga, xususan nafaqat bog'liq bo'lgan tog 'jinslari uchun deviatorik stress balki stressni anglatadi. Biroq, yuklash paytida ${ displaystyle f geq 0}$ va plastik deformatsiyaning yo'nalishi bilan bir xil deb taxmin qilinadi normal hosil yuzasiga (${ displaystyle kısmi f / qisman { boldsymbol { sigma}}}$) va bu ${ displaystyle d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p}: d { boldsymbol { sigma}} geq 0}$, ya'ni,

${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}}: { frac { qismli f} { kısalt { boldsymbol { sigma}}}} geq 0 ,.}$

Yuqoridagi tenglama, nolga teng bo'lganda, holatini bildiradi neytral yuklash bu erda stress holati plastik shtammni o'zgartirmasdan rentabellik yuzasi bo'ylab harakatlanadi.

• Yuk tushirish: Qaysi vaziyat uchun tushirish uchun shunga o'xshash dalillar keltirilgan ${ displaystyle f <0}$, material elastik sohada va

${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}}: { frac { qismli f} { kısalt { boldsymbol { sigma}}}} <0 ,.}$

• Suyuqlikning parchalanishi: Suyuqlikning elastik va plastmassa qismlarga qo'shilishi bilan parchalanishi quyidagicha yozilishi mumkin

${ displaystyle d { boldsymbol { varepsilon}} = d { boldsymbol { varepsilon}} _ {e} + d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p} ,.}$

• Barqarorlik postulati: Barqarorlik postulati quyidagicha ifodalanadi

${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}}: d { boldsymbol { varepsilon}} geq 0 ,.}$

Oqim qoidasi

Metall plastisiyada plastik kuchlanish kuchayishi va deviatorik kuchlanish tenzori bir xil printsipial yo'nalishlarga ega degan taxmin, oqim qoidasi. Toshlarning plastika nazariyalari ham shunga o'xshash tushunchani qo'llaydi, faqat rentabellik yuzasining bosimga bog'liqligi yuqoridagi taxminni yumshatishni talab qiladi. Buning o'rniga, odatda, plastik kuchlanish kuchayishi va bosimga bog'liq bo'lgan rentabellik yuzasida normal bir xil yo'nalishga ega, ya'ni,

${ displaystyle d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p} = d lambda , { frac { qismli f} { kısalt { boldsymbol { sigma}}}}}$

qayerda ${ displaystyle d lambda> 0}$ qattiqlashuvchi parametrdir. Oqim qoidasining ushbu shakli an deb nomlanadi bog'liq oqim qoidasi va birgalikda yo'nalishni taxmin qilish deyiladi normal holat. Funktsiya ${ displaystyle f}$ deb ham ataladi plastik potentsial.

Yuqoridagi oqim qoidasi mukammal plastik deformatsiyalar uchun osongina oqlanadi ${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}} = 0}$ qachon ${ displaystyle d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p}> 0}$, ya'ni plastik deformatsiyaning ortishi bilan hosil yuzasi doimiy bo'lib qoladi. Bu shuni anglatadiki, elastik shtammning o'sishi ham nolga teng, ${ displaystyle d { boldsymbol { varepsilon}} _ {e} = 0}$, Xuk qonuni tufayli. Shuning uchun,

${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}}: { frac { qismli f} { kısalt { boldsymbol { sigma}}}} = 0 quad { text {and}} quad d { boldsymbol { sigma}}: d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p} = 0 ,.}$

Demak, hosil bo'lish yuzasiga normal ham, plastik deformatsiya tensori ham kuchlanish tenzoriga perpendikulyar va bir xil yo'nalishga ega bo'lishi kerak.

A qotib ishlash moddiy, rentabellik darajasi ortib borayotgan stress bilan kengayishi mumkin. Biz Drakerning ikkinchi barqarorlik postulatini qabul qilamiz, unda cheksiz stress tsikli uchun ushbu plastik ish ijobiy, ya'ni

${ displaystyle d { boldsymbol { sigma}}: d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p} geq 0 ,.}$

Yuqoridagi miqdor sof elastik tsikllar uchun nolga teng. Plastmassadan tushirish-tushirish tsikli davomida bajarilgan ishlarni tekshirish tegishli oqim qoidasining asosliligini tasdiqlash uchun ishlatilishi mumkin.^[14]

Muvofiqlik sharti

The Pragerning barqarorligi sharti konstitutsiyaviy tenglamalar to'plamini yopish va noma'lum parametrni yo'q qilish uchun kerak ${ displaystyle d lambda}$ tenglamalar tizimidan. Muvofiqlik sharti shuni ko'rsatadiki ${ displaystyle df = 0}$ hosildorlikda, chunki ${ displaystyle f ({ boldsymbol { sigma}}, { boldsymbol { varepsilon}} _ {p}) = 0}$va shuning uchun

${ displaystyle df = { frac { kısmi f} { qismli { boldsymbol { sigma}}}}: d { boldsymbol { sigma}} + { frac { qismli f} { qismli { boldsymbol { varepsilon}} _ {p}}}: d { boldsymbol { varepsilon}} _ {p} = 0 ,.}$

Izohlar

Adabiyotlar

• Pariseau, W. G. (1988), "Tosh massasining plastisitatsiyasi tushunchasi to'g'risida", AQShning toshlar mexanikasi bo'yicha 29-simpoziumida (USRMS), Balkema
• Adams, F. D .; Koker, E. G. (1910), "Toshlar oqimini eksperimental tekshirish; marmar oqimi", Amerika Ilmiy jurnali, 174 (174): 465–487, Bibcode:1910AmJS ... 29..465A, doi:10.2475 / ajs.s4-29.174.465
• Rast, Nikolay (1956), "Budinajning kelib chiqishi va ahamiyati.", Geol. Mag., 93 (5): 401–408, Bibcode:1956 yil GeoM ... 93..401R, doi:10.1017 / s001675680006684x
• Cheatham Jr, J. B.; Gnirk, P. F. (1966), "Chuqurlikda burg'ulash bilan bog'liq bo'lgan toshlar buzilish mexanikasi", Sakkizinchi tog 'jinslari mexanikasi simpoziumi materialida, Fairhurst C, Minnesota shtati universiteti muharriri: 410–439
• Robertson, Eugene C. (1955), "Toshlarning mustahkamligini eksperimental o'rganish", Geologiya jamiyati Amerika byulleteni, 66 (10): 1275–1314, Bibcode:1955 GSAB ... 66.1275R, doi:10.1130 / 0016-7606 (1955) 66 [1275: esotso] 2.0.co; 2
• Xandin, Jon; Kichik Xager, Reks V. (1957), "Cho'kindi jinslarning cheklangan bosim ostida eksperimental deformatsiyasi: quruq namunalarda xona haroratida sinovlar", AAPG byulleteni, 41 (1): 1–50, doi:10.1306 / 5ceae5fb-16bb-11d7-8645000102c1865d
• Xandin, Jon; Kichik Xager, Reks V. (1958), "Cho'kindi jinslarning cheklangan bosim ostida eksperimental deformatsiyasi: Yuqori haroratda sinovlar", AAPG byulleteni, 42 (12): 2892–2934, doi:10.1306 / 0bda5c27-16bd-11d7-8645000102c1865d
• Xandin, Jon; Xager Jr, Reks V.; Fridman, Melvin; Tuk, Jeyms N. (1963), "Cho'kindi jinslarning chegaralangan bosim ostida eksperimental deformatsiyasi: g'ovak bosimi sinovlari", AAPG byulleteni, 47 (5): 717–755, doi:10.1306 / bc743a87-16be-11d7-8645000102c1865d
• Paterson, M. S. (1958), "Vombeyan marmaridagi eksperimental deformatsiya va yoriqlar", Geologiya jamiyati Amerika byulleteni, 69 (4): 465–476, Bibcode:1958GSAB ... 69..465P, doi:10.1130 / 0016-7606 (1958) 69 [465: edafiw] 2.0.co; 2
• Mogi, Kiyoo (1966), "Tosh bosimiga bog'liqlik va mo'rt sinishdan egiluvchan oqimga o'tish" (PDF), Zilzilani o'rganish institutining Axborotnomasi, 44: 215–232
• Robinson, L. H. (1959), "Cho'kindi jinsdagi buzilish jarayoniga teshik va cheklovchi bosimning ta'siri", AQShning tosh mexanikasi bo'yicha uchinchi simpoziumida (USRMS)
• Shvarts, Arnold E (1964), "Uchburchak qirqish sinovida toshning ishdan chiqishi", AQShning tosh mexanikasi bo'yicha 6-simpoziumida (USRMS)
• Griggs, D. T .; Tyorner, F. J .; Heard, H. C. (1960). "500 dan 800 S gacha bo'lgan jinslarning deformatsiyasi". Griggsda D. T.; Xandin, J. (tahrir). Tosh deformatsiyasi: Amerika geologik jamiyati xotirasi. 39. Amerika Geologik Jamiyati. p. 104. doi:10.1130 / mem79-p39.
• Serdengecti, S .; Boozer, G. D. (1961), "Kuchlanish tezligi va haroratning triaksial siqilishga uchragan jinslarning xatti-harakatlariga ta'siri", Qoyalar mexanikasi bo'yicha to'rtinchi simpozium materiallarida: 83–97
• Anandarajah, A. (2010), Elastiklik va plastisitda hisoblash usullari: qattiq moddalar va g'ovakli muhitlar, Springer

Tashqi havolalar

• Mikroyapılar va deformatsiya mexanizmlari